Une transmission par courroie dentee comprend une courroie qui entraine des elements mecaniques en rotation. La poulie motrice impose souvent des variations de vitesse autour de la vitesse moyenne et les couples resistants sont generalement variables au cours du temps. Ainsi la reponse dynamique de la transmission entraine l’apparition d’efforts dynamiques sur la courroie et des modifications sur la repartition de charge sur les dents. Les articles [BM 5 685] et [BM 5 686] ont introduit les differentes caracteristiques pour definir les courroies dentees. De meme, les caracteristiques de fonctionnement ont ete recensees. L’article [BM 5 687] a presente des methodes simples et globales de predimensionnement. Cet article a insiste sur les repartitions de charges en quasi-statique, entre les dents qui transmettent les efforts. Maintenant, le present article va introduire les effets dynamiques sur la transmission elle-meme et sur les repartitions de charge entre les dents. Apres une introduction qui definira le perimetre des modeles et des calculs, le deuxieme paragraphe presentera l’etablissement du modele dynamique avec ses equations caracteristiques, une visualisation des resultats et une validation experimentale. Le paragraphe suivant traitera deux cas de moteurs a combustion interne avec entrainement par courroie dentee. Les etudes generales sur le comportement dynamique des transmissions par courroies ne manquent pas. Elles concernent principalement soit les courroies a section trapezoidale ou a section poly-V (1) avec des applications particulieres en automobile 2 a 8 , soit des bandes de grande longueur avec les tapis transporteurs 9 a 13 . A partir de la theorie generale des milieux continus non lineaires, les petits mouvements de la courroie en deplacement sont obtenus tout en tenant compte des conditions aux limites imposees par les poulies motrices et receptrices. Dans le cas general, les mouvements d’un element de courroie en deplacement sont couples. On peut visualiser les vibrations transversales et de rotation dans le plan, les vibrations de torsion (hors plan [BM 5 685] ), de meme que les mouvements longitudinaux. L’effet des non-linearites dues aux materiaux constitutifs de la courroie est assez visible mais les conditions d’adherence sur les arcs d’enroulement participent aussi a l'amortissement de la transmission. A la bonne connaissance et la prise en compte du comportement du materiau de courroie, on peut opposer des schematisations simples de conditions d'adherence et de frottement aux interfaces de contact entre les poulies et la courroie. Naturellement, des calculs numeriques discretises (par elements finis) sont necessaires pour obtenir des resultats. Dans le cas des transmissions par courroies dentees, l'engrenement des dentures complique la situation et les modeles de calcul reposent sur des simplifications 14 . Des etudes experimentales sur le comportement dynamique de ces transmissions sont centrees soit sur les v
{"title":"Entraînement par courroies dentées - Calculs avec effets dynamiques","authors":"D. Play","doi":"10.51257/a-v1-bm5688","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm5688","url":null,"abstract":"Une transmission par courroie dentee comprend une courroie qui entraine des elements mecaniques en rotation. La poulie motrice impose souvent des variations de vitesse autour de la vitesse moyenne et les couples resistants sont generalement variables au cours du temps. Ainsi la reponse dynamique de la transmission entraine l’apparition d’efforts dynamiques sur la courroie et des modifications sur la repartition de charge sur les dents. Les articles [BM 5 685] et [BM 5 686] ont introduit les differentes caracteristiques pour definir les courroies dentees. De meme, les caracteristiques de fonctionnement ont ete recensees. L’article [BM 5 687] a presente des methodes simples et globales de predimensionnement. Cet article a insiste sur les repartitions de charges en quasi-statique, entre les dents qui transmettent les efforts. Maintenant, le present article va introduire les effets dynamiques sur la transmission elle-meme et sur les repartitions de charge entre les dents. Apres une introduction qui definira le perimetre des modeles et des calculs, le deuxieme paragraphe presentera l’etablissement du modele dynamique avec ses equations caracteristiques, une visualisation des resultats et une validation experimentale. Le paragraphe suivant traitera deux cas de moteurs a combustion interne avec entrainement par courroie dentee. Les etudes generales sur le comportement dynamique des transmissions par courroies ne manquent pas. Elles concernent principalement soit les courroies a section trapezoidale ou a section poly-V (1) avec des applications particulieres en automobile 2 a 8 , soit des bandes de grande longueur avec les tapis transporteurs 9 a 13 . A partir de la theorie generale des milieux continus non lineaires, les petits mouvements de la courroie en deplacement sont obtenus tout en tenant compte des conditions aux limites imposees par les poulies motrices et receptrices. Dans le cas general, les mouvements d’un element de courroie en deplacement sont couples. On peut visualiser les vibrations transversales et de rotation dans le plan, les vibrations de torsion (hors plan [BM 5 685] ), de meme que les mouvements longitudinaux. L’effet des non-linearites dues aux materiaux constitutifs de la courroie est assez visible mais les conditions d’adherence sur les arcs d’enroulement participent aussi a l'amortissement de la transmission. A la bonne connaissance et la prise en compte du comportement du materiau de courroie, on peut opposer des schematisations simples de conditions d'adherence et de frottement aux interfaces de contact entre les poulies et la courroie. Naturellement, des calculs numeriques discretises (par elements finis) sont necessaires pour obtenir des resultats. Dans le cas des transmissions par courroies dentees, l'engrenement des dentures complique la situation et les modeles de calcul reposent sur des simplifications 14 . Des etudes experimentales sur le comportement dynamique de ces transmissions sont centrees soit sur les v","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"198 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-10-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"132808700","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Cette deuxieme partie presente une autre approche de la modelisation des assemblages precontraints a un boulon : la modelisation en poutre flechie . Elle permet de traiter le cas des assemblages dont l'epaisseur est faible par rapport aux autres dimensions et pour lesquels la modelisation VDI n'est plus applicable. Correctement utilisee, elle traduit bien le comportement non lineaire de la liaison sous l'action d'un chargement exterieur et permet le calcul en fatigue de l'element d'assemblage et l'optimisation de la valeur de la precontrainte a installer.
{"title":"Calcul des assemblages vissés - Assemblages soumis à une charge excentrée. Partie 2","authors":"J. Guillot","doi":"10.51257/a-v2-bm5563","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v2-bm5563","url":null,"abstract":"Cette deuxieme partie presente une autre approche de la modelisation des assemblages precontraints a un boulon : la modelisation en poutre flechie . Elle permet de traiter le cas des assemblages dont l'epaisseur est faible par rapport aux autres dimensions et pour lesquels la modelisation VDI n'est plus applicable. Correctement utilisee, elle traduit bien le comportement non lineaire de la liaison sous l'action d'un chargement exterieur et permet le calcul en fatigue de l'element d'assemblage et l'optimisation de la valeur de la precontrainte a installer.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"19 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-07-01","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"115796777","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Le calcul previsionnel de la duree de vie d'un systeme, ou d'un composant, mecanique, fonctionnant dans des conditions reelles d'usage, s'effectue a partir de l'etat de fatigue des materiaux constitutifs des composants etudies. La fatigue des materiaux se manifeste chaque fois que les efforts et les sollicitations varient au cours du temps. Ces sollicitations aleatoires prennent des allures tres variees (consulter [BM 5 030] et [BM 5 031]). La rupture peut ainsi apparaitre avec des contraintes relativement faibles, quelquefois inferieures a une limite conventionnelle appelee « limite d'endurance » S D . La fatigue des materiaux est abordee de deux facons . La premiere repose sur une approche globale ou le materiau est considere comme un milieu homogene a une echelle macroscopique. Les caracteristiques mecaniques du materiau sont presentes par les courbes de fatigue, dont la plus connue est la « courbe de Wohler ». Les points critiques des composants sont definis par les points de sollicitations les plus dommageables, et les calculs de duree de vie sont faits en ces points. La seconde facon d'aborder la fatigue des materiaux repose sur une approche locale ou sont consideres des defauts caracteristiques potentiels du materiau (fissures). Dans ces zones, les sollicitations conduisent a la definition d'une vitesse de fissuration, et la rupture est obtenue lorsqu'une longueur limite de fissure est atteinte. Ces deux facons d'aborder le calcul de la duree de vie en fatigue des systemes, ou des composants mecaniques utilisent les memes distributions de charges aleatoires. La presentation de ce dossier sera cependant limitee a l'approche globale, car cette facon d'aborder la resistance des materiaux est tres largement repandue et repose sur une large competence dans l'industrie. Un gain significatif de la qualite des previsions est alors attendu avec la prise en compte des sollicitations aleatoires. Signalons toutefois que la seconde approche n'est pas exclue et que tous les developpements presentes ici peuvent etre extrapoles.
{"title":"Durée de vie d'un système mécanique - Étude de l'impact de sollicitation aléatoire","authors":"R. Kouta, D. Play","doi":"10.51257/a-v1-bm5032","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm5032","url":null,"abstract":"Le calcul previsionnel de la duree de vie d'un systeme, ou d'un composant, mecanique, fonctionnant dans des conditions reelles d'usage, s'effectue a partir de l'etat de fatigue des materiaux constitutifs des composants etudies. La fatigue des materiaux se manifeste chaque fois que les efforts et les sollicitations varient au cours du temps. Ces sollicitations aleatoires prennent des allures tres variees (consulter [BM 5 030] et [BM 5 031]). La rupture peut ainsi apparaitre avec des contraintes relativement faibles, quelquefois inferieures a une limite conventionnelle appelee « limite d'endurance » S D . La fatigue des materiaux est abordee de deux facons . La premiere repose sur une approche globale ou le materiau est considere comme un milieu homogene a une echelle macroscopique. Les caracteristiques mecaniques du materiau sont presentes par les courbes de fatigue, dont la plus connue est la « courbe de Wohler ». Les points critiques des composants sont definis par les points de sollicitations les plus dommageables, et les calculs de duree de vie sont faits en ces points. La seconde facon d'aborder la fatigue des materiaux repose sur une approche locale ou sont consideres des defauts caracteristiques potentiels du materiau (fissures). Dans ces zones, les sollicitations conduisent a la definition d'une vitesse de fissuration, et la rupture est obtenue lorsqu'une longueur limite de fissure est atteinte. Ces deux facons d'aborder le calcul de la duree de vie en fatigue des systemes, ou des composants mecaniques utilisent les memes distributions de charges aleatoires. La presentation de ce dossier sera cependant limitee a l'approche globale, car cette facon d'aborder la resistance des materiaux est tres largement repandue et repose sur une large competence dans l'industrie. Un gain significatif de la qualite des previsions est alors attendu avec la prise en compte des sollicitations aleatoires. Signalons toutefois que la seconde approche n'est pas exclue et que tous les developpements presentes ici peuvent etre extrapoles.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"23 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-04-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"133862260","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Les fonctions de la chaine d'information sont ; acquerir, traiter, communiquer. Ces fonctions liees et organisees entre elles permettent la creation d'un « automate » susceptible de coordonner la succession des actions sur la partie operative selon un cahier des charges. Cet « automate » est obtenu a partir de constituants câbles ou programmes de facon a realiser le fonctionnement demande par le cahier des charges. La creation d'un automatisme (partie commande) necessite deux types d'etudes : l'etude des composants et constituants de traitement de l'information ; l'etude des programmes a realiser et/ou des schemas de câblage. L'objet du present dossier est de preciser les differentes technologies de construction de la chaine d'information et les criteres de choix associes. Puis seront examinees les notions de base de la gestion des modes de marche et d'arret d'un automatisme et enfin les notions essentielles d'elaboration des schemas de circuits pneumatiques. Le present dossier enrichit la description des systemes automatises a processus discontinu [BM 6 110] et precise les modes d'elaboration des ordres qui seront envoyes aux composants de la partie operative [BM 6 111]. Le lecteur trouvera en fiche lexique un lexique dans lequel sont definis les termes professionnels de ce texte.
{"title":"Transmission de puissance pneumatique - Automatismes séquentiels et combinatoires","authors":"D. Hubert","doi":"10.51257/a-v1-bm6112","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm6112","url":null,"abstract":"Les fonctions de la chaine d'information sont ; acquerir, traiter, communiquer. Ces fonctions liees et organisees entre elles permettent la creation d'un « automate » susceptible de coordonner la succession des actions sur la partie operative selon un cahier des charges. Cet « automate » est obtenu a partir de constituants câbles ou programmes de facon a realiser le fonctionnement demande par le cahier des charges. La creation d'un automatisme (partie commande) necessite deux types d'etudes : l'etude des composants et constituants de traitement de l'information ; l'etude des programmes a realiser et/ou des schemas de câblage. L'objet du present dossier est de preciser les differentes technologies de construction de la chaine d'information et les criteres de choix associes. Puis seront examinees les notions de base de la gestion des modes de marche et d'arret d'un automatisme et enfin les notions essentielles d'elaboration des schemas de circuits pneumatiques. Le present dossier enrichit la description des systemes automatises a processus discontinu [BM 6 110] et precise les modes d'elaboration des ordres qui seront envoyes aux composants de la partie operative [BM 6 111]. Le lecteur trouvera en fiche lexique un lexique dans lequel sont definis les termes professionnels de ce texte.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"41 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-04-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"123178089","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Le dimensionnement des produits mecaniques et des ouvrages de genie civil reste assez incertain. La connaissance experte a permis de rediger des codes et reglements qui assurent un conservatisme, souvent excessif, rarement insuffisant. L'approche probabiliste apporte une precision supplementaire en s'appuyant sur la statistique et les probabilites pour enrichir le modele d'expertise. Cet article propose une introduction a la demarche en rappelant tout d'abord le contexte culturel et les bases necessaires des probabilites et de la statistique. Il definit ensuite les analyses de sensibilite et de fiabilite puis expose la methode de simulation de Monte-Carlo. Un exemple mecanique simple sert de fil conducteur et illustre la mise en oeuvre de la simulation.
{"title":"Approche probabiliste du dimensionnement - Modélisation de l'incertain et méthode de Monte-Carlo","authors":"M. Lemaire","doi":"10.51257/a-v2-bm5003","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v2-bm5003","url":null,"abstract":"Le dimensionnement des produits mecaniques et des ouvrages de genie civil reste assez incertain. La connaissance experte a permis de rediger des codes et reglements qui assurent un conservatisme, souvent excessif, rarement insuffisant. L'approche probabiliste apporte une precision supplementaire en s'appuyant sur la statistique et les probabilites pour enrichir le modele d'expertise. Cet article propose une introduction a la demarche en rappelant tout d'abord le contexte culturel et les bases necessaires des probabilites et de la statistique. Il definit ensuite les analyses de sensibilite et de fiabilite puis expose la methode de simulation de Monte-Carlo. Un exemple mecanique simple sert de fil conducteur et illustre la mise en oeuvre de la simulation.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"7 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-01-01","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"114140897","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Le dimensionnement des produits mecaniques et des ouvrages de genie civil n'est pas aise a determiner. Lorsque les donnees sont aleatoires, l'approche probabiliste calcule une probabilite de defaillance et des facteurs d'importance. Des methodes d'approximation sont proposees pour une implementation economique et validee, quels que soient les modeles des donnees et de comportement. Cet article decrit tout d'abord la methode contrainte-resistance et introduit la notion d'indice de fiabilite. Il traite ensuite le cas general FORM / SORM puis la relation entre indice et probabilite. Il montre enfin comment les facteurs d'importance (sensibilite a la defaillance) permettent une optimisation du dimensionnement pour un objectif de fiabilite donne. Un exemple mecanique simple sert de fil conducteur.
{"title":"Approche probabiliste du dimensionnement - Modélisation de l'incertain et méthodes d'approximation","authors":"M. Lemaire","doi":"10.51257/a-v2-bm5004","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v2-bm5004","url":null,"abstract":"Le dimensionnement des produits mecaniques et des ouvrages de genie civil n'est pas aise a determiner. Lorsque les donnees sont aleatoires, l'approche probabiliste calcule une probabilite de defaillance et des facteurs d'importance. Des methodes d'approximation sont proposees pour une implementation economique et validee, quels que soient les modeles des donnees et de comportement. Cet article decrit tout d'abord la methode contrainte-resistance et introduit la notion d'indice de fiabilite. Il traite ensuite le cas general FORM / SORM puis la relation entre indice et probabilite. Il montre enfin comment les facteurs d'importance (sensibilite a la defaillance) permettent une optimisation du dimensionnement pour un objectif de fiabilite donne. Un exemple mecanique simple sert de fil conducteur.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"12 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2008-01-01","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"127878171","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Ce dossier traite, dans une premiere partie, du comportement des assemblages boulonnes precontraints pour lesquels on peut admettre que le chargement qui leur est applique est axial. Pour ce type d'assemblage, le supplement d'effort qui est supporte par le boulon est toujours bien inferieur a l'effort applique et depend des raideurs relatives des elements de l'assemblage et de la forme des pieces. Ce phenomene, qui est une caracteristique des systemes precontraints, est particulierement interessant dans le cas de sollicitations de fatigue, puisque, si l'on a installe une precontrainte suffisante, un choix judicieux de la forme des pieces et de leur raideur permet de diminuer tres fortement la valeur de la contrainte alternee dans la vis et d'assurer ainsi une bonne securite en fatigue. Dans une deuxieme partie, les modeles de calcul des raideurs des boulons et des pieces les plus recents sont presentes et discutes. Puis le calcul des sollicitations dues aux variations de temperature est aborde ainsi que les problemes de repartition de pression de contact a l'interface et la determination de l'espacement entre deux boulons successifs.
{"title":"Calcul des assemblages vissés - Assemblages chargés axialement","authors":"J. Guillot","doi":"10.51257/a-v1-bm5561","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm5561","url":null,"abstract":"Ce dossier traite, dans une premiere partie, du comportement des assemblages boulonnes precontraints pour lesquels on peut admettre que le chargement qui leur est applique est axial. Pour ce type d'assemblage, le supplement d'effort qui est supporte par le boulon est toujours bien inferieur a l'effort applique et depend des raideurs relatives des elements de l'assemblage et de la forme des pieces. Ce phenomene, qui est une caracteristique des systemes precontraints, est particulierement interessant dans le cas de sollicitations de fatigue, puisque, si l'on a installe une precontrainte suffisante, un choix judicieux de la forme des pieces et de leur raideur permet de diminuer tres fortement la valeur de la contrainte alternee dans la vis et d'assurer ainsi une bonne securite en fatigue. Dans une deuxieme partie, les modeles de calcul des raideurs des boulons et des pieces les plus recents sont presentes et discutes. Puis le calcul des sollicitations dues aux variations de temperature est aborde ainsi que les problemes de repartition de pression de contact a l'interface et la determination de l'espacement entre deux boulons successifs.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"1 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2007-11-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"129151586","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
M. Hafez, Mohamed Benali-Khoudja, José Lozada, Samuel Roselier, Jean-Pierre Nikolovski
L'une des caracteristiques permettant a l'homme de jouir d'une autonomie lui conferant la possibilite d'evoluer dans, et de transformer son environnement, c'est sa capacite d'interagir avec le monde exterieur. Cette interaction se base sur la capacite des etres vivants a saisir et a prelever des informations du monde exterieur. Le toucher est un sens tres riche mais encore peu exploite dans les interactions avec les dispositifs materiels et logiciels. Quelques concepts, applicables a l'aide aux deficients visuels, aux interfaces musicales ou encore a la communication interactive, ont ete developpes au CEA LIST.
{"title":"Innovations sur les interfaces haptiques tactiles et impactiles","authors":"M. Hafez, Mohamed Benali-Khoudja, José Lozada, Samuel Roselier, Jean-Pierre Nikolovski","doi":"10.51257/a-v1-in75","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-in75","url":null,"abstract":"L'une des caracteristiques permettant a l'homme de jouir d'une autonomie lui conferant la possibilite d'evoluer dans, et de transformer son environnement, c'est sa capacite d'interagir avec le monde exterieur. Cette interaction se base sur la capacite des etres vivants a saisir et a prelever des informations du monde exterieur. Le toucher est un sens tres riche mais encore peu exploite dans les interactions avec les dispositifs materiels et logiciels. Quelques concepts, applicables a l'aide aux deficients visuels, aux interfaces musicales ou encore a la communication interactive, ont ete developpes au CEA LIST.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"63 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2007-10-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"129562806","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Nous allons traiter, dans une serie de trois dossiers, les differentes approches pour l'analyse d'une sollicitation aleatoire dans l'objectif d'enrichir les methodes de calcul de duree de vie. Ce premier dossier [BM 5 030] est consacre aux methodes d'analyse. Le deuxieme [BM 5 031] traitera de la modelisation des sollicitations aleatoires. Une sollicitation, ou la combinaison de plusieurs sollicitations, est consideree comme la cause principale de la diminution de la resistance des composants mecaniques consideres. Les methodes de prise en compte des consequences d'une sollicitation aleatoire sur la duree de vie d'un composant mecanique feront l'objet d'une presentation dans la troisieme partie [BM 5 032]. Les motivations de ce present dossier partent du constat qu'operer trop de simplifications sur une sollicitation aleatoire fait perdre beaucoup de son contenu et, par consequent, risque de faire perdre les bonnes informations issues des conditions reelles d'usage. L'analyse d'une sollicitation aleatoire s'effectue de plusieurs manieres et selon plusieurs approches, dans l'objectif d'evaluer ulterieurement la nature incertaine de la duree de vie d'un composant mecanique. Les analyses statistiques et les analyses frequentielles constituent deux approches complementaires. Les analyses statistiques ont l'avantage de conduire a des modeles probabilistes [33] qui offrent des possibilites de modelisation de la dispersion naturelle des sollicitations etudiees et de leurs consequences (fissuration, fatigue, endommagement, duree de vie, etc.). L'inconvenient de ces analyses statistiques reside cependant dans le fait qu'elles ignorent l'historique des evenements. D'un autre cote, les analyses frequentielles tentent de remedier a cet inconvenient, en utilisant des relations qui existent entre, d'une part, les frequences contenues dans la sollicitation consideree et, d'autre part, soit les amplitudes moyennes mesurees (etudiees avec la transformee de Fourier, TF), soit leurs dispersions (etudiees avec la densite spectrale de puissance, DSP) [12] [34]. L'inconvenient des analyses frequentielles reside dans la necessite d'emettre beaucoup d'hypotheses et de simplifications pour les exploiter dans des modeles de calcul de duree de vie (par exemple, limitation a un systeme avec un degre de liberte en utilisant des modeles probabilistes simplifies pour l'enveloppe de la sollicitations). Une combinaison des deux analyses est possible et permet une bonne complementarite des deux approches. Cette combinaison passe par une interpretation visuelle de l'aspect frequentiel. Ainsi, une sollicitation aleatoire est consideree comme un processus aleatoire a etudier au niveau de l'amplitude du signal, de sa vitesse et de son acceleration.
{"title":"Durée de vie d’un système mécanique - Analyse de chargements aléatoires","authors":"R. Kouta, D. Play","doi":"10.51257/a-v1-bm5030","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm5030","url":null,"abstract":"Nous allons traiter, dans une serie de trois dossiers, les differentes approches pour l'analyse d'une sollicitation aleatoire dans l'objectif d'enrichir les methodes de calcul de duree de vie. Ce premier dossier [BM 5 030] est consacre aux methodes d'analyse. Le deuxieme [BM 5 031] traitera de la modelisation des sollicitations aleatoires. Une sollicitation, ou la combinaison de plusieurs sollicitations, est consideree comme la cause principale de la diminution de la resistance des composants mecaniques consideres. Les methodes de prise en compte des consequences d'une sollicitation aleatoire sur la duree de vie d'un composant mecanique feront l'objet d'une presentation dans la troisieme partie [BM 5 032]. Les motivations de ce present dossier partent du constat qu'operer trop de simplifications sur une sollicitation aleatoire fait perdre beaucoup de son contenu et, par consequent, risque de faire perdre les bonnes informations issues des conditions reelles d'usage. L'analyse d'une sollicitation aleatoire s'effectue de plusieurs manieres et selon plusieurs approches, dans l'objectif d'evaluer ulterieurement la nature incertaine de la duree de vie d'un composant mecanique. Les analyses statistiques et les analyses frequentielles constituent deux approches complementaires. Les analyses statistiques ont l'avantage de conduire a des modeles probabilistes [33] qui offrent des possibilites de modelisation de la dispersion naturelle des sollicitations etudiees et de leurs consequences (fissuration, fatigue, endommagement, duree de vie, etc.). L'inconvenient de ces analyses statistiques reside cependant dans le fait qu'elles ignorent l'historique des evenements. D'un autre cote, les analyses frequentielles tentent de remedier a cet inconvenient, en utilisant des relations qui existent entre, d'une part, les frequences contenues dans la sollicitation consideree et, d'autre part, soit les amplitudes moyennes mesurees (etudiees avec la transformee de Fourier, TF), soit leurs dispersions (etudiees avec la densite spectrale de puissance, DSP) [12] [34]. L'inconvenient des analyses frequentielles reside dans la necessite d'emettre beaucoup d'hypotheses et de simplifications pour les exploiter dans des modeles de calcul de duree de vie (par exemple, limitation a un systeme avec un degre de liberte en utilisant des modeles probabilistes simplifies pour l'enveloppe de la sollicitations). Une combinaison des deux analyses est possible et permet une bonne complementarite des deux approches. Cette combinaison passe par une interpretation visuelle de l'aspect frequentiel. Ainsi, une sollicitation aleatoire est consideree comme un processus aleatoire a etudier au niveau de l'amplitude du signal, de sa vitesse et de son acceleration.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"73 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2007-07-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"124268623","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Compte tenu de leur importance dans la construction mecanique, les elements de fixation filetes font l'objet de nombreuses normes. Cet article porte sur la normalisation de ces elements utilises pour la realisation de liaisons fortement sollicites. Il a ete concu pour apporter une aide a l'ingenieur en lui fournissant les principales donnees touchant aux caracteristiques de ces elements, a leurs specifications d'essais, dimensions et tolerances. Lui sont egalement livrees les methodes de determination du couple de serrage, celle du calcul de la resistance statique et a la fatigue d’un boulon.
{"title":"Modélisation et calcul des assemblages vissés. Généralités","authors":"J. Guillot","doi":"10.51257/a-v1-bm5560","DOIUrl":"https://doi.org/10.51257/a-v1-bm5560","url":null,"abstract":"Compte tenu de leur importance dans la construction mecanique, les elements de fixation filetes font l'objet de nombreuses normes. Cet article porte sur la normalisation de ces elements utilises pour la realisation de liaisons fortement sollicites. Il a ete concu pour apporter une aide a l'ingenieur en lui fournissant les principales donnees touchant aux caracteristiques de ces elements, a leurs specifications d'essais, dimensions et tolerances. Lui sont egalement livrees les methodes de determination du couple de serrage, celle du calcul de la resistance statique et a la fatigue d’un boulon.","PeriodicalId":263627,"journal":{"name":"Fonctions et composants mécaniques","volume":"30 1","pages":"0"},"PeriodicalIF":0.0,"publicationDate":"2007-07-10","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"122872177","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
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