La normativa actual determina los requisitos mínimos para la ejecución de nuevas estructuras o para la rehabilitación de las estructuras existentes, pero no indica de forma específica las bases de cálculo ante la ejecución de actuaciones previas y análisis de la demolición de estructuras de hormigón armado. En este artículo se presenta el análisis llevado a cabo para la evaluación de la repercusión de las actuaciones previas a la demolición y el modelado del proceso de caída de una Torre de Refrigeración y una Torre de Gasificación de dos edificaciones pertenecientes a una planta termoeléctrica del tipo Gasificación integrada en ciclo combinado.
{"title":"Evaluación estructural de una Torre de Refrigeración y una Torre de Gasificación previamente y durante su demolición por detonación","authors":"A. Bueno, J. R. Carmona, J. R. Rey","doi":"10.33586/HYA.2020.2713","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2713","url":null,"abstract":"La normativa actual determina los requisitos mínimos para la ejecución de nuevas estructuras o para la rehabilitación de las estructuras existentes, pero no indica de forma específica las bases de cálculo ante la ejecución de actuaciones previas y análisis de la demolición de estructuras de hormigón armado. En este artículo se presenta el análisis llevado a cabo para la evaluación de la repercusión de las actuaciones previas a la demolición y el modelado del proceso de caída de una Torre de Refrigeración y una Torre de Gasificación de dos edificaciones pertenecientes a una planta termoeléctrica del tipo Gasificación integrada en ciclo combinado.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"45530699","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Luis Carrillo Alonso, Jaime B. Ruiz-Ruano Álvarez, Manuel J. Marín Díaz
El Gobierno de Paraguay, en vistas del crecimiento de la ciudad y de la saturación del tráfico rodado sobre el único puente existente sobre el río Paraguay, ha decidido proyectar un nuevo cruce. El cauce del río Paraguay cuenta con un ancho en época de estiaje de unos 700m, el cual puede aumentar en época de lluvias a unos 1500m, debiéndose además respetar un tramo central navegable de 150x30m. El volumen del tráfico a soportar implicaba disponer un tablero de 28’50m de ancho. Estos condicionantes planteaban la necesidad de una estructura que se dividía en tres tramos diferenciados: un primer tramo de acceso desde Asunción, el puente principal sobre el cauce navegable y un tramo de acceso desde la orilla opuesta a Asunción sobre la zona inundable del río. En fases preliminares del estudio se analizaron alternativas para el vano principal: tableros sección cajón sencillo o dobles para ejecución por voladizos, celosías metálicas empujadas, tableros extradosados y puentes atirantados de pilono sencillo o doble. Las alternativas que se juzgaron más adecuadas fueron el tablero en sección cajón con un vano principal de 180 m de luz y el puente atirantado de doble pilono y 260 m de luz. La primera alternativa presentaba un esquema de luces de 90+180+90m. La sección adoptada consistía en un cajón con un núcleo de 10’60 m de ancho el cual se ampliaba hasta los 28’45m necesarios de plataforma mediante el uso de jabalcones. Los cantos previstos eran un mínimo de 4’00 m en centro del vano principal y de 9’00 m sobre las pilas intermedias. La alternativa atirantada, finalmente seleccionada, se conformaba por un tablero de hormigón de canto constante de 2’45 m, suspendido de sus bordes mediante dos familias de cables en semiarpa que acometían contra un pilono en diamante con fuste central único.
{"title":"Nuevo puente sobre el río Paraguay en Asunción","authors":"Luis Carrillo Alonso, Jaime B. Ruiz-Ruano Álvarez, Manuel J. Marín Díaz","doi":"10.33586/hya.2020.2355","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/hya.2020.2355","url":null,"abstract":"El Gobierno de Paraguay, en vistas del crecimiento de la ciudad y de la saturación del tráfico rodado sobre el único puente existente sobre el río Paraguay, ha decidido proyectar un nuevo cruce. \u0000El cauce del río Paraguay cuenta con un ancho en época de estiaje de unos 700m, el cual puede aumentar en época de lluvias a unos 1500m, debiéndose además respetar un tramo central navegable de 150x30m. El volumen del tráfico a soportar implicaba disponer un tablero de 28’50m de ancho. Estos condicionantes planteaban la necesidad de una estructura que se dividía en tres tramos diferenciados: un primer tramo de acceso desde Asunción, el puente principal sobre el cauce navegable y un tramo de acceso desde la orilla opuesta a Asunción sobre la zona inundable del río. \u0000En fases preliminares del estudio se analizaron alternativas para el vano principal: tableros sección cajón sencillo o dobles para ejecución por voladizos, celosías metálicas empujadas, tableros extradosados y puentes atirantados de pilono sencillo o doble. \u0000Las alternativas que se juzgaron más adecuadas fueron el tablero en sección cajón con un vano principal de 180 m de luz y el puente atirantado de doble pilono y 260 m de luz. \u0000La primera alternativa presentaba un esquema de luces de 90+180+90m. La sección adoptada consistía en un cajón con un núcleo de 10’60 m de ancho el cual se ampliaba hasta los 28’45m necesarios de plataforma mediante el uso de jabalcones. Los cantos previstos eran un mínimo de 4’00 m en centro del vano principal y de 9’00 m sobre las pilas intermedias. \u0000La alternativa atirantada, finalmente seleccionada, se conformaba por un tablero de hormigón de canto constante de 2’45 m, suspendido de sus bordes mediante dos familias de cables en semiarpa que acometían contra un pilono en diamante con fuste central único.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":"1 1","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"69454982","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Héctor Bernardo, J. J. Pérez, F. T. Alfonso, Conchita Lucas Serrano
Puesto que el puente de Rande es un punto de cruce esencial en la zona de la Ría de Vigo, era imprescindible que todo trabajo necesario para construir su ampliación no interrumpiera el tráfico ni afectase el entorno marino del estrecho de Rande. Por esta razón, el método de construcción del nuevo tablero tuvo por objeto minimizar las restricciones de tráfico manteniendo siempre un carril abierto en cada sentido y el no afectar el entorno, cumpliendo con la limitaciones impuestas por el puente existente. La flexibilidad lograda al respecto del orden de izado de las dovelas así como los elementos dispuestos para el ajuste de los bordes, la simplicidad de la losa de hormigón o la afinada instalación de los tirantes, han permitido una ejecución en tiempo récord, todo ello sin interrumpir o afectar al tráfico más que en horas puntuales siempre en horario nocturno. Mención especial merecen las dovelas iniciales, 2 en cada torre, cuyo proceso de izado e instalación ha requerido de un particular izado utilizando el elemento emplazado sobre cada pilono así como un arriostramiento y sistema de guiado dadas sus particulares dimensiones de más de 50 m de longitud, especialmente en el lado de las grúas torre donde se debieron agujerear temporalmente para permitir el paso de éstas. Por otra parte, el exhaustivo control geométrico y la capacidad de ajuste prevista han permitido una geometría final fiel a la planificada, logrando que la ampliación del Puente de Rande, primera de su tipo en el mundo, haya resultado todo un éxito.
由于兰德大桥是ria de Vigo地区的一个重要过境点，任何扩建工程都不能中断交通或影响兰德海峡的海洋环境，这一点至关重要。因此，新桥面的建造方法旨在尽量减少交通限制，同时保持每个方向的开放车道，不影响环境，满足现有桥梁施加的限制。看见灵活性好的秩序方面向各要素的dovelas以及准备调整边、水泥墓碑或简单泰然自若安装吊挂了,在创纪录的时间内执行任务,这无需中断或影响到了交通比小时准时到这里,总是在夜间时间。dovelas值得特别提到,各2个塔,其最初看见和安装过程要求使用一个看见特别是位于每个pilono元素以及arriostramiento和引导系统的特殊尺寸长度超过50米,特别是在吊车塔一边是皮尔斯暂时允许这些步骤。此外，详尽的几何控制和预期的调整能力使最终的几何形状忠实于计划，使兰德桥的扩建，世界上第一个此类扩建，证明是成功的。
{"title":"Ampliación del puente de Rande. Proceso de montaje del nuevo tablero","authors":"Héctor Bernardo, J. J. Pérez, F. T. Alfonso, Conchita Lucas Serrano","doi":"10.33586/HYA.2020.2290","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2290","url":null,"abstract":"Puesto que el puente de Rande es un punto de cruce esencial en la zona de la Ría de Vigo, era imprescindible que todo trabajo necesario para construir su ampliación no interrumpiera el tráfico ni afectase el entorno marino del estrecho de Rande. Por esta razón, el método de construcción del nuevo tablero tuvo por objeto minimizar las restricciones de tráfico manteniendo siempre un carril abierto en cada sentido y el no afectar el entorno, cumpliendo con la limitaciones impuestas por el puente existente. \u0000La flexibilidad lograda al respecto del orden de izado de las dovelas así como los elementos dispuestos para el ajuste de los bordes, la simplicidad de la losa de hormigón o la afinada instalación de los tirantes, han permitido una ejecución en tiempo récord, todo ello sin interrumpir o afectar al tráfico más que en horas puntuales siempre en horario nocturno. \u0000Mención especial merecen las dovelas iniciales, 2 en cada torre, cuyo proceso de izado e instalación ha requerido de un particular izado utilizando el elemento emplazado sobre cada pilono así como un arriostramiento y sistema de guiado dadas sus particulares dimensiones de más de 50 m de longitud, especialmente en el lado de las grúas torre donde se debieron agujerear temporalmente para permitir el paso de éstas. \u0000Por otra parte, el exhaustivo control geométrico y la capacidad de ajuste prevista han permitido una geometría final fiel a la planificada, logrando que la ampliación del Puente de Rande, primera de su tipo en el mundo, haya resultado todo un éxito.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"44007215","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
J. R. Carmona, J. R. Rey, Gonzalo Francisco Ruiz López
Este trabajo presenta un modelo para evaluar el comportamiento a flexión de secciones de hormigón reforzado con fibras (FRC). El comportamiento a tracción del hormigón con fibras se representa mediante un modelo cohesivo a través de la ley de ablandamiento lineal incluida en el Código Modelo-2010. Como ecuación de compatibilidad se hace uso de la hipótesis de fisura plana, es decir, se asume que las caras de la fisura permanecen planas durante todo el proceso de fractura, hipótesis que ha sido contrastada recientemente mediante correlación digital de imágenes [1]. El comportamiento a compresión del hormigón se representa a través de un modelo elástico, usando la hipótesis de Navier. La apertura de fisura se evalúa a partir del momento aplicado en la sección y de la profundidad de la fisura a través de la expresión propuesta por Tada et al. [2]. El modelo reproduce el efecto de escala existente en la resistencia a flexotracción (módulo de ruptura) en hormigón y hormigón con fibras. Asimismo se define un número de fragilidad que permite caracterizar el comportamiento de las secciones tanto de hormigón en masa como FRC. La metodología presentada propone el análisis de secciones de FRC a través de diagramas que representen el momento aplicado frente a la apertura de fisura, en vez de la curvatura. Esta metodología, extensible a hormigón armado, se considera una aproximación más física al análisis de secciones fisuradas y plantea a la hipótesis de fisura plana como ecuación de compatibilidad alternativa a la hipótesis de Navier, que es la normalmente incluida en las normativas. Referencias: [1] S. Gali, K.V.L. Subramaniam. 2018. Multi-linear stress-crack separation relationship for steel fiber reinforced concrete: Analytical framework and experimental evaluation, Theoretical and Applied Fracture Mechanics, 93, 33-43 [2] Tada, H. et al. 1973. The stress analysis of cracks handbook. Del Research Corporation
本文提出了一种评估纤维增强混凝土(FRC)截面弯曲性能的模型。纤维混凝土的拉伸性能是通过模型-2010规范中包含的线性软化定律的内聚模型来表示的。作为相容性方程，我们使用了平面裂纹假设，即假设裂纹面在整个断裂过程中保持平面，这一假设最近通过图像数字相关[1]进行了对比。利用Navier假设，用弹性模型描述了混凝土的压缩行为。通过Tada等人[2]提出的表达式，从施加在截面上的力矩和裂纹深度来评估裂纹开度。该模型再现了混凝土和纤维混凝土抗弯强度(断裂模量)的比例效应。它还定义了脆性数，允许表征混凝土和FRC截面的行为。本文提出的方法提出了FRC截面分析的图表，表示施加在裂纹开口上的力矩，而不是曲率。该方法可扩展到钢筋混凝土，被认为是一种更物理的方法来分析裂缝截面，并提出了平面裂缝假设作为Navier假设的替代兼容性方程，Navier假设通常包括在规范中。[1] S. Gali, K.V.L. Subramaniam. 2018。钢纤维增强混凝土的多线性应力-裂纹分离关系:分析框架和实验评价，理论和应用断裂力学，93,33 -43 [2]Tada, H.等人1973。他的父亲是一名律师，母亲是一名律师。研究公司
{"title":"Ejemplos de modelado del comportamiento a flexión de secciones de hormigón con fibras mediante la hipótesis de fisura plana","authors":"J. R. Carmona, J. R. Rey, Gonzalo Francisco Ruiz López","doi":"10.33586/HYA.2020.2443","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2443","url":null,"abstract":"Este trabajo presenta un modelo para evaluar el comportamiento a flexión de secciones de hormigón reforzado con fibras (FRC). El comportamiento a tracción del hormigón con fibras se representa mediante un modelo cohesivo a través de la ley de ablandamiento lineal incluida en el Código Modelo-2010. Como ecuación de compatibilidad se hace uso de la hipótesis de fisura plana, es decir, se asume que las caras de la fisura permanecen planas durante todo el proceso de fractura, hipótesis que ha sido contrastada recientemente mediante correlación digital de imágenes [1]. El comportamiento a compresión del hormigón se representa a través de un modelo elástico, usando la hipótesis de Navier. La apertura de fisura se evalúa a partir del momento aplicado en la sección y de la profundidad de la fisura a través de la expresión propuesta por Tada et al. [2]. \u0000El modelo reproduce el efecto de escala existente en la resistencia a flexotracción (módulo de ruptura) en hormigón y hormigón con fibras. Asimismo se define un número de fragilidad que permite caracterizar el comportamiento de las secciones tanto de hormigón en masa como FRC. La metodología presentada propone el análisis de secciones de FRC a través de diagramas que representen el momento aplicado frente a la apertura de fisura, en vez de la curvatura. Esta metodología, extensible a hormigón armado, se considera una aproximación más física al análisis de secciones fisuradas y plantea a la hipótesis de fisura plana como ecuación de compatibilidad alternativa a la hipótesis de Navier, que es la normalmente incluida en las normativas. \u0000Referencias: \u0000[1] S. Gali, K.V.L. Subramaniam. 2018. Multi-linear stress-crack separation relationship for steel fiber reinforced concrete: Analytical framework and experimental evaluation, Theoretical and Applied Fracture Mechanics, 93, 33-43 \u0000[2] Tada, H. et al. 1973. The stress analysis of cracks handbook. Del Research Corporation","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"43314744","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
F. Varela, M. Herrador, F. Abella, Manuel Paredes González, J. López
El comportamiento de elementos de hormigón a cortante es y ha sido en la última época un tema de constante debate en el área de la ingeniería estructural. Existe gran distancia entre la realidad del fenómeno y la interpretación de las normativas, que suelen proporcionar expresiones semi-empíricas con ajustes basados en análisis estadísticos.Dentro de este paradigma, asociado principalmente a elementos de hormigón armado, la reducción de la tensión tangencial media resistida a medida que aumenta su dimensión representativa, fenómeno conocido como efecto tamaño, se alza como uno de los aspectos a los que es necesario aportar más información empírica. Sin embargo, la experimentación en este campo es reducida debido a la dificultad de este tipo de ensayos en escalas representativas. Es en este punto donde se han centrado los esfuerzos de esta investigación, intentando identificar y cuantificar los mecanismos resistentes que aparecen en un elemento sometido a grandes solicitaciones tangenciales.Para ello, se ha realizado una campaña experimental sobre vigas de gran canto: 1.00 m (serie S), 1.50 m (serie M) y 2.00 m (serie L) de canto con longitud suficiente no incurrir en un efecto arco y, así mismo, poder realizar un ensayo a cortante sobre cada vano. Durante los ensayos se ha monitorizado y medido de manera directa (extensometría clásica) e indirecta (videocorrelación) los posibles mecanismos resistentes analizados en la bibliografía relativa: cabeza de compresión, armadura, armadura longitudinal y transmisión de tensiones en la fisura principal.El presente documento expone los resultados de la campaña experimental descrita. Además se realiza un estudio de la situación existente a día de hoy de la relación entre la realidad de la capacidad resistente a cortante de elementos de grandes dimensiones y las interpretaciones realizadas por las normativas vigentes.
在结构工程领域，剪应力混凝土构件的行为一直是并且一直是一个不断争论的话题。现象的现实与规则的解释之间存在着很大的差距，规则的解释往往提供半经验的表达，并根据统计分析进行调整。在这一范式中，主要与钢筋混凝土构件有关，随着其代表性尺寸的增加，平均阻力切向应力的降低，这一现象被称为尺寸效应，是需要提供更多经验信息的方面之一。然而，由于在具有代表性的尺度上进行此类测试的困难，这一领域的实验受到了限制。这是本研究的重点，试图识别和量化在大切向载荷下出现的抗机制。为此，在大边角梁上进行了试验活动:1.00 m (S系列)、1.50 m (m系列)和2.00 m (L系列)边角梁的长度足够不产生弧效应，并能够对每个跨进行切割试验。在试验过程中，直接(经典应变测量法)和间接(视频关联法)监测和测量了相关文献中分析的可能的抗应力机制:压头、钢筋、纵向钢筋和主裂纹应力传递。本文件列出了上述实验运动的结果。此外，还对目前的情况进行了研究，研究了大型构件抗剪能力的现实与现行规定的解释之间的关系。
{"title":"Estudio experimental del efecto tamaño en la resistencia a cortante de elementos de hormigón","authors":"F. Varela, M. Herrador, F. Abella, Manuel Paredes González, J. López","doi":"10.33586/HYA.2020.2651","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2651","url":null,"abstract":"El comportamiento de elementos de hormigón a cortante es y ha sido en la última época un tema de constante debate en el área de la ingeniería estructural. Existe gran distancia entre la realidad del fenómeno y la interpretación de las normativas, que suelen proporcionar expresiones semi-empíricas con ajustes basados en análisis estadísticos.Dentro de este paradigma, asociado principalmente a elementos de hormigón armado, la reducción de la tensión tangencial media resistida a medida que aumenta su dimensión representativa, fenómeno conocido como efecto tamaño, se alza como uno de los aspectos a los que es necesario aportar más información empírica. Sin embargo, la experimentación en este campo es reducida debido a la dificultad de este tipo de ensayos en escalas representativas. Es en este punto donde se han centrado los esfuerzos de esta investigación, intentando identificar y cuantificar los mecanismos resistentes que aparecen en un elemento sometido a grandes solicitaciones tangenciales.Para ello, se ha realizado una campaña experimental sobre vigas de gran canto: 1.00 m (serie S), 1.50 m (serie M) y 2.00 m (serie L) de canto con longitud suficiente no incurrir en un efecto arco y, así mismo, poder realizar un ensayo a cortante sobre cada vano. Durante los ensayos se ha monitorizado y medido de manera directa (extensometría clásica) e indirecta (videocorrelación) los posibles mecanismos resistentes analizados en la bibliografía relativa: cabeza de compresión, armadura, armadura longitudinal y transmisión de tensiones en la fisura principal.El presente documento expone los resultados de la campaña experimental descrita. Además se realiza un estudio de la situación existente a día de hoy de la relación entre la realidad de la capacidad resistente a cortante de elementos de grandes dimensiones y las interpretaciones realizadas por las normativas vigentes.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"45413386","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Jose Antonio Lozano-Galant, Pablo Bellido-Montesinos, Fidel Lozano-Galán, Francisco-Javier Castilla-Pascual
One of the most effective ways to encourage the use of new approaches like BIM consists on applying Project Based Learning (PBL). According to this methodology, teams might gain knowledge and skills by solving a realistic challenge, that is to say, they learn by doing. In this way, team members can experiment and investigate by themselves. BIM contests stands as one of the most encouraging PBL activities. This format has the additional advantage that all teamOne of the most effective ways to encourage the use of new approaches like BIM consists on applying Project Based Learning (PBL). According to this methodology, teams might gain knowledge and skills by solving a realistic challenge, that is to say, they learn by doing. In this way, team members can experiment and investigate by themselves. BIM contests stands as one of the most encouraging PBL activities. This format has the additional advantage that all teams work on the same problem, what eases the comparison of the results. In this sense, the analysis of the proposed Building Execution Plan (BEPs) provides useful insights about the know-how of the different designs. Despite the interest and usefullness of these results, no comparisons of similar BIM work flows have been carried out. To solve this gap, this paper analyzes, for the first time, the BEPs of the BIM projects presented in the different calls of the international contest BIM Valladolid. This analysis provides a useful insight about the most common software in each discipline. The evolution of the software of teams throughout time, as well as the information flows between the modeling and the structural analysis software of the proposals are also presenteds work on the same problem, what eases the comparison of the results. In this sense, the analysis of the proposed Building Execution Plan (BEPs) provides useful insights about the know-how of the different designs. Despite the interest and usefullness of these results, no comparisons of similar BIM work flows have been carried out. To solve this gap, this paper analyzes, for the first time, the BEPs of the BIM projects presented in the different calls of the international contest BIM Valladolid. This analysis provides a useful insight about the most common software in each discipline. The evolution of the software of teams throughout time, as well as the information flows between the modeling and the structural analysis software of the proposals are also presented
{"title":"Análisis de los software BIM en el contexto de un concurso internacional.","authors":"Jose Antonio Lozano-Galant, Pablo Bellido-Montesinos, Fidel Lozano-Galán, Francisco-Javier Castilla-Pascual","doi":"10.33586/HYA.2020.2170","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2170","url":null,"abstract":"One of the most effective ways to encourage the use of new approaches like BIM consists on applying Project Based Learning (PBL). According to this methodology, teams might gain knowledge and skills by solving a realistic challenge, that is to say, they learn by doing. In this way, team members can experiment and investigate by themselves. BIM contests stands as one of the most encouraging PBL activities. This format has the additional advantage that all teamOne of the most effective ways to encourage the use of new approaches like BIM consists on applying Project Based Learning (PBL). According to this methodology, teams might gain knowledge and skills by solving a realistic challenge, that is to say, they learn by doing. In this way, team members can experiment and investigate by themselves. BIM contests stands as one of the most encouraging PBL activities. This format has the additional advantage that all teams work on the same problem, what eases the comparison of the results. In this sense, the analysis of the proposed Building Execution Plan (BEPs) provides useful insights about the know-how of the different designs. Despite the interest and usefullness of these results, no comparisons of similar BIM work flows have been carried out. To solve this gap, this paper analyzes, for the first time, the BEPs of the BIM projects presented in the different calls of the international contest BIM Valladolid. This analysis provides a useful insight about the most common software in each discipline. The evolution of the software of teams throughout time, as well as the information flows between the modeling and the structural analysis software of the proposals are also presenteds work on the same problem, what eases the comparison of the results. In this sense, the analysis of the proposed Building Execution Plan (BEPs) provides useful insights about the know-how of the different designs. Despite the interest and usefullness of these results, no comparisons of similar BIM work flows have been carried out. To solve this gap, this paper analyzes, for the first time, the BEPs of the BIM projects presented in the different calls of the international contest BIM Valladolid. This analysis provides a useful insight about the most common software in each discipline. The evolution of the software of teams throughout time, as well as the information flows between the modeling and the structural analysis software of the proposals are also presented","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"44855490","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Luis COSANO LÓPEZ-FANDO, Txomin Echeveste, MIkel ARRAIZA ARAMENDIA, Pedro SANCHO GONZÁLEZ, P. Vílchez
Pese a que, en general, los puentes de piedra son muy resistentes y duraderos, también es cierto que tienden a fallar, de forma ruinosa en no pocas ocasiones, cuando su ubicación se encuentra en terrenos donde el sustrato competente se localiza a profundidades importantes, bien por defectos de concepción, capacidad técnica en la época de construcción y/o incrementos de solicitaciones. El desplazamiento o giro impuesto por el fallo de una cimentación en una estructura tan rígida provoca, al intentar acomodarse a la nueva geometría, la formación de rótulas mediante la aparición de fisuras, grietas y pérdida de piezas en cualquiera de sus elementos (pilas, bóvedas y tímpanos). La ausencia de respuestas resistentes de tracción y la conversión de la bóveda en un mecanismo por exceso de rótulas pueden llevar a la estructura a la ruina, pues el derrumbe de un vano ocasiona generalmente un fallo en cadena del resto cuando las pilas pasan a un estado no compensado de empujes horizontales. Presentaremos, desde la visión del contratista especializado, dos experiencias recientes de reparación y refuerzo realizadas con carácter de urgencia en puentes de piedra en Guipúzcoa, tras asentar súbitamente. En el puente de Astiñene, San Sebastián, realizamos un atirantamiento con barras de alto límite elástico para asumir los esfuerzos horizontales introducidos en las bóvedas por el peso de la maquinaria de micropilotaje con la que se efectuaba el recalce de las cimentaciones de las pilas, ejecutado desde el tablero con un sistema novedoso (Sonic Drilling). El puente viejo de Deba supuso un importante reto técnico al tener que lanzarse, en un espacio muy reducido, una estructura auxiliar de la que apear dos vanos afectados por el hundimiento de una pila, mediante elementos tensores que sostuvieran inferiormente los arcos, requiriéndose para ello el recalce previo de las cimentaciones.
{"title":"Lecciones aprendidas en la reparación de puentes de fábrica: Astiñene y Deba","authors":"Luis COSANO LÓPEZ-FANDO, Txomin Echeveste, MIkel ARRAIZA ARAMENDIA, Pedro SANCHO GONZÁLEZ, P. Vílchez","doi":"10.33586/HYA.2020.2353","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2353","url":null,"abstract":"Pese a que, en general, los puentes de piedra son muy resistentes y duraderos, también es cierto que tienden a fallar, de forma ruinosa en no pocas ocasiones, cuando su ubicación se encuentra en terrenos donde el sustrato competente se localiza a profundidades importantes, bien por defectos de concepción, capacidad técnica en la época de construcción y/o incrementos de solicitaciones. El desplazamiento o giro impuesto por el fallo de una cimentación en una estructura tan rígida provoca, al intentar acomodarse a la nueva geometría, la formación de rótulas mediante la aparición de fisuras, grietas y pérdida de piezas en cualquiera de sus elementos (pilas, bóvedas y tímpanos). La ausencia de respuestas resistentes de tracción y la conversión de la bóveda en un mecanismo por exceso de rótulas pueden llevar a la estructura a la ruina, pues el derrumbe de un vano ocasiona generalmente un fallo en cadena del resto cuando las pilas pasan a un estado no compensado de empujes horizontales. \u0000Presentaremos, desde la visión del contratista especializado, dos experiencias recientes de reparación y refuerzo realizadas con carácter de urgencia en puentes de piedra en Guipúzcoa, tras asentar súbitamente. \u0000En el puente de Astiñene, San Sebastián, realizamos un atirantamiento con barras de alto límite elástico para asumir los esfuerzos horizontales introducidos en las bóvedas por el peso de la maquinaria de micropilotaje con la que se efectuaba el recalce de las cimentaciones de las pilas, ejecutado desde el tablero con un sistema novedoso (Sonic Drilling). \u0000El puente viejo de Deba supuso un importante reto técnico al tener que lanzarse, en un espacio muy reducido, una estructura auxiliar de la que apear dos vanos afectados por el hundimiento de una pila, mediante elementos tensores que sostuvieran inferiormente los arcos, requiriéndose para ello el recalce previo de las cimentaciones.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"45230885","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
The enlargement of the Rande Bridge was a milestone in the lateral widening on a high-span cable-stayed bridge built with the infrastructure open to traffic. The project attaches a new deck to each of the two outer sides of the main piers. This deck is formed by a metal box section and an external lattice connected to the pre-existing deck by means of metallic lattices and spherical labelled joints. The segments were made in a workshop, moved by road to the storage area where they were finished and on a pontoon by sea to the vertical of their definitive position. The lifting was carried out in collaboration between a front traveler and a rear one designed for this purpose. PALABRAS CLAVE: Ampliación, atirantado, izado, pórtico, carro, dovela, tablero metálico.
{"title":"Ejecución de los tableros laterales en la ampliación del puente de Rande (Vigo)","authors":"Fatima Otero Vieitez","doi":"10.33586/HYA.2020.2336","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2336","url":null,"abstract":"The enlargement of the Rande Bridge was a milestone in the lateral widening on a high-span cable-stayed bridge built with the infrastructure open to traffic. The project attaches a new deck to each of the two outer sides of the main piers. This deck is formed by a metal box section and an external lattice connected to the pre-existing deck by means of metallic lattices and spherical labelled joints. The segments were made in a workshop, moved by road to the storage area where they were finished and on a pontoon by sea to the vertical of their definitive position. The lifting was carried out in collaboration between a front traveler and a rear one designed for this purpose. PALABRAS CLAVE: Ampliación, atirantado, izado, pórtico, carro, dovela, tablero metálico.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"43118314","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
Ó. R. Gutiérrez, Iván Campo Rumoroso, Frank Schanack, Jorge de Vena Retuerto, Haritz García Coca, M. J. Prieto
El puente Pedro de Valdivia (Valdivia, Chile) fue inaugurado en el año 1954 y reparado tras el gran sismo de Valdivia en el año 1962. El puente consta de cinco vanos: dos vanos laterales de aproximadamente 35 m y un tramo central de 3 vanos distribuidos aproximadamente en luces de 50+69+50 m, siendo la longitud total del puente 239 m. El ancho del tablero es 11.10 m y es constante en todo el tablero. Existe una vereda peatonal de 2 m a cada lado que fue añadida durante la reparación del puente. El tramo central es un cajón de hormigón armado multicelular de canto variable. En el vano central se dispusieron dos rótulas a una distancia de 19.15 m de las pilas, lo que lo convierten en una viga tipo Gerber. El cajón consta de 2 células, excepto en las dos dovelas de cada lado más próximas a las pilas centrales, donde se construyó una losa intermedia quedando 4 células. La altura del cajón varía entre los 1.93 m y los 7.98 m. Con vistas a valorar diferentes posibilidades de ampliación y refuerzo del puente se ha realizado una evaluación estructural consistente en las siguientes acciones: - Revisión y contraste de planos originales de la reparación de 1962. - Inspección de campo y realización de ensayos: Ensayo no destructivo para la determinación del índice esclerométrico: Auscultación no destructiva de la armadura de hormigón. Ensayos de carbonatación del hormigón. Medición de la dureza Brinell del acero estructural Inspección Visual Prospección subacuática. Levantamiento geométrico. - Modelización estructural de puente. - Determinación del Load Rating. En el artículo se expondrá detalladamente la metodología desarrollada para la evaluación y diagnóstico del puente, así como las principales conclusiones obtenidas.
{"title":"Evaluación y diagnóstico del puente Pedro de Valdivia. Viga Gerber de hormigón armado del año 1954","authors":"Ó. R. Gutiérrez, Iván Campo Rumoroso, Frank Schanack, Jorge de Vena Retuerto, Haritz García Coca, M. J. Prieto","doi":"10.33586/HYA.2020.2779","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2779","url":null,"abstract":"El puente Pedro de Valdivia (Valdivia, Chile) fue inaugurado en el año 1954 y reparado tras el gran sismo de Valdivia en el año 1962. El puente consta de cinco vanos: dos vanos laterales de aproximadamente 35 m y un tramo central de 3 vanos distribuidos aproximadamente en luces de 50+69+50 m, siendo la longitud total del puente 239 m. El ancho del tablero es 11.10 m y es constante en todo el tablero. Existe una vereda peatonal de 2 m a cada lado que fue añadida durante la reparación del puente. \u0000El tramo central es un cajón de hormigón armado multicelular de canto variable. En el vano central se dispusieron dos rótulas a una distancia de 19.15 m de las pilas, lo que lo convierten en una viga tipo Gerber. El cajón consta de 2 células, excepto en las dos dovelas de cada lado más próximas a las pilas centrales, donde se construyó una losa intermedia quedando 4 células. La altura del cajón varía entre los 1.93 m y los 7.98 m. \u0000Con vistas a valorar diferentes posibilidades de ampliación y refuerzo del puente se ha realizado una evaluación estructural consistente en las siguientes acciones: \u0000 - Revisión y contraste de planos originales de la reparación de 1962. \u0000 - Inspección de campo y realización de ensayos: \u0000 \u0000Ensayo no destructivo para la determinación del índice esclerométrico: \u0000Auscultación no destructiva de la armadura de hormigón. \u0000Ensayos de carbonatación del hormigón. \u0000Medición de la dureza Brinell del acero estructural \u0000Inspección Visual \u0000Prospección subacuática. \u0000Levantamiento geométrico. \u0000 \u0000- Modelización estructural de puente. \u0000- Determinación del Load Rating. \u0000En el artículo se expondrá detalladamente la metodología desarrollada para la evaluación y diagnóstico del puente, así como las principales conclusiones obtenidas.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"43710006","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
R. Caraballo, Pedro J. Torres, J. Marulanda, Peter C. Thomson, G. Areiza
En países como Colombia, Ecuador, Bolivia, Venezuela y Perú, entre otros, se ha masificado la construcción de edificios de muros de concreto reforzado (CR) como una de las principales alternativas para la generación de vivienda. Estos edificios se caracterizan por emplear espesores delgados de muros, entre 80 y 150 mm, y refuerzo de tipo electrosoldado, que se alejan de las condiciones del sistema convencional de muros de concreto, establecido en las normatividades internacionales, como el ACI-318. Este sistema estructural de muros delgados ha tenido un auge importante debido a reducción en el consumo de materiales y en el tiempo de ejecución, sin embargo, aún se desconoce su comportamiento ante un evento sísmico. Algunos estudios en muros delgados y esbeltos de CR han reportado una baja capacidad de rotación, fallas frágiles y pandeo fuera del plano. En este estudio se muestran los resultados de dos ensayos, uno monotónico y uno cíclico, en muros típicos de este tipo de construcción en Colombia, en zona de amenaza sísmica alta, y se analiza el comportamiento de este sistema constructivo. Las dimensiones de los muros son 100x1200x2400 mm (espesor, longitud y altura), el primer muro fue reforzado con acero dúctil, mientras que el segundo se reforzó con acero electrosoldado y se emplearon diferentes niveles de carga axial, para cada ensayo. La respuesta experimental confirmó que la capacidad de rotación fue moderada y la degradación de rigidez y el nivel de deterioro fueron altos para la demanda de desplazamiento.
{"title":"Desempeño sísmico de muros delgados y esbeltos de concreto reforzado representativos de la construcción industrializada","authors":"R. Caraballo, Pedro J. Torres, J. Marulanda, Peter C. Thomson, G. Areiza","doi":"10.33586/HYA.2020.2864","DOIUrl":"https://doi.org/10.33586/HYA.2020.2864","url":null,"abstract":"En países como Colombia, Ecuador, Bolivia, Venezuela y Perú, entre otros, se ha masificado la construcción de edificios de muros de concreto reforzado (CR) como una de las principales alternativas para la generación de vivienda. Estos edificios se caracterizan por emplear espesores delgados de muros, entre 80 y 150 mm, y refuerzo de tipo electrosoldado, que se alejan de las condiciones del sistema convencional de muros de concreto, establecido en las normatividades internacionales, como el ACI-318. Este sistema estructural de muros delgados ha tenido un auge importante debido a reducción en el consumo de materiales y en el tiempo de ejecución, sin embargo, aún se desconoce su comportamiento ante un evento sísmico. Algunos estudios en muros delgados y esbeltos de CR han reportado una baja capacidad de rotación, fallas frágiles y pandeo fuera del plano. En este estudio se muestran los resultados de dos ensayos, uno monotónico y uno cíclico, en muros típicos de este tipo de construcción en Colombia, en zona de amenaza sísmica alta, y se analiza el comportamiento de este sistema constructivo. Las dimensiones de los muros son 100x1200x2400 mm (espesor, longitud y altura), el primer muro fue reforzado con acero dúctil, mientras que el segundo se reforzó con acero electrosoldado y se emplearon diferentes niveles de carga axial, para cada ensayo. La respuesta experimental confirmó que la capacidad de rotación fue moderada y la degradación de rigidez y el nivel de deterioro fueron altos para la demanda de desplazamiento.","PeriodicalId":41423,"journal":{"name":"Hormigon y Acero","volume":" ","pages":""},"PeriodicalIF":0.1,"publicationDate":"2020-12-17","publicationTypes":"Journal Article","fieldsOfStudy":null,"isOpenAccess":false,"openAccessPdf":"","citationCount":null,"resultStr":null,"platform":"Semanticscholar","paperid":"41792922","PeriodicalName":null,"FirstCategoryId":null,"ListUrlMain":null,"RegionNum":0,"RegionCategory":"","ArticlePicture":[],"TitleCN":null,"AbstractTextCN":null,"PMCID":"","EPubDate":null,"PubModel":null,"JCR":null,"JCRName":null,"Score":null,"Total":0}
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